當(dāng)前，我國(guó)霧霾防治形勢(shì)逼人，盡管霧霾產(chǎn)生的成因尚未完全研究清晰，但在社會(huì)輿論的壓力和國(guó)家日益嚴(yán)格的節(jié)能減排政策面前，電力行業(yè)節(jié)能減排的壓力不斷增大，而燃煤發(fā)電機(jī)組在相當(dāng)長(zhǎng)的一段時(shí)期內(nèi)仍然是我國(guó)發(fā)電行業(yè)中的主力，對(duì)于環(huán)保部*新頒布的《火電廠大氣污染物排放標(biāo)準(zhǔn)》（GB13223-2011），即從2014年7月1日起，現(xiàn)有火力發(fā)電鍋爐要達(dá)到標(biāo)準(zhǔn)規(guī)定的排放限值，燃煤發(fā)電企業(yè)紛紛進(jìn)行環(huán)保設(shè)施的改造，如鍋爐低氮燃燒器的改造，改造后降低NOx的排放取得較好效果，但也給鍋爐安全、穩(wěn)定和經(jīng)濟(jì)運(yùn)行帶來(lái)了一定的影響。

 

 

國(guó)內(nèi)外已對(duì)NOx的危害、燃煤發(fā)電燃燒過(guò)程中NOx的生成機(jī)理和降低NOx技術(shù)進(jìn)行了較為充分的研究，可分為三種[1]：熱力型NOx、燃料型NOx和快速型NOx；其中，燃料型NOx約占80-90%，是各種低NOx技術(shù)控制的主要對(duì)象；其次是熱力型，主要是由于爐內(nèi)局部高溫造成，快速型NOx生成量很少。NOx的控制方法可分為燃燒前處理、燃燒中處理和燃燒后處理。燃燒前脫氮主要是在燃燒前將燃料轉(zhuǎn)化為低氮燃料，技術(shù)復(fù)雜，難度大，成本高，目前僅限于研究階段；燃燒中脫氮主要有：一是抑制燃燒中NOx的形成，二是還原已形成的NOx；燃燒后脫氮主要是指煙氣脫硝：包括選擇性催化還原法、選擇性非催化還原法等。

 

目前被大家公認(rèn)，并已在各燃煤機(jī)組鍋爐上廣為應(yīng)用的降NOx方法，主要是燃燒中脫氮的低氮燃燒技術(shù)加燃燒后脫氮的煙氣脫硝技術(shù)；燃燒中脫氮是根據(jù)NOx的生成機(jī)理采取的低氮燃燒技術(shù)主要是：低氧燃燒、空氣分級(jí)燃燒、燃料分級(jí)燃燒、煙氣再循環(huán)等，該技術(shù)的主要機(jī)理就是將燃燒器通過(guò)縱向布置形成氧化還原、主還原、燃盡三區(qū)，對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐還可通過(guò)橫向雙區(qū)布置形成近壁區(qū)和中心區(qū)兩個(gè)區(qū)域，從而實(shí)現(xiàn)燃料與配風(fēng)在爐膛內(nèi)分區(qū)、分級(jí)、低溫、低氧燃燒，降低煤粉燃燒過(guò)程中NOx生成量。從2011年至今，該低氮燃燒技術(shù)在全國(guó)的燃煤鍋爐上大范圍應(yīng)用，通過(guò)改造和運(yùn)行優(yōu)化，NOx減排量可達(dá)30%—70%，對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐NOx的排放濃度可由原來(lái)的400-600mg/m3降為200mg/m3以?xún)?nèi)，對(duì)沖燃燒鍋爐NOx的排放濃度可由原來(lái)的500-700mg/m3降為370mg/m3以?xún)?nèi)，“W”火焰燃燒鍋爐NOx的排放濃度[3]可由原來(lái)的1100-1300mg/m3降為800mg/m3以?xún)?nèi)。目前，局限于低氮燃燒技術(shù)研究和發(fā)展，且該技術(shù)很短時(shí)期內(nèi)在在運(yùn)鍋爐上快速、集中、大量的應(yīng)用后，其技術(shù)尚未來(lái)得及進(jìn)行消化吸收、優(yōu)化改進(jìn)等，筆者針對(duì)產(chǎn)生的問(wèn)題和應(yīng)對(duì)措施進(jìn)行探討。

 

 

從低氮燃燒技術(shù)在大量電站燃煤鍋爐應(yīng)用實(shí)踐證明，降NOx有效且明顯，但鍋爐由于燃用煤種不同，其爐型也不同，NOx的排放水平也不同，低氮燃燒技術(shù)在不同爐型上應(yīng)用后減排效果和產(chǎn)生的問(wèn)題也不同；其中，四角切圓燃燒鍋爐其本身的NOx的排放水平*低，改造后NOx減排效果*好，產(chǎn)生的其它影響也*小，對(duì)沖燃燒鍋爐次之，“W”火焰燃燒鍋爐*差。具體產(chǎn)生的問(wèn)題和原因分析如下：

 

3.1灰、爐渣可燃物增加，爐效下降

 

低氮燃燒器改造后，雖然NOx降幅很大，但即使在燃用同一煤種時(shí)，飛灰可燃物升幅也較大。主要是低氮燃燒技術(shù)采用低溫、低氧燃燒，主燃區(qū)的溫度下降較多，控制和推遲煤粉的著火,并降低著火區(qū)的氧量，使煤粉燃燼能力下降，燃燒過(guò)程延長(zhǎng)，飛灰和爐渣可燃物增大。有的改造時(shí)，改變了燃燒器一、二次風(fēng)噴口和燃盡風(fēng)噴口的面積，造成二次風(fēng)與一次風(fēng)的混合延遲，不利于煤粉氣流的著火和燃燒。根據(jù)已改造鍋爐試驗(yàn)數(shù)據(jù)表明，對(duì)于四角切圓燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為0.5—1個(gè)百分點(diǎn)，對(duì)沖燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為1—1.5個(gè)百分點(diǎn)，“W”火焰燃燒鍋爐飛灰可燃物升幅為2—4個(gè)百分點(diǎn)，影響鍋爐效率下降0.4—1.6個(gè)百分點(diǎn)。

 

3.2蒸汽參數(shù)偏離設(shè)計(jì)值，過(guò)、再熱減溫水量增加，屏過(guò)或再熱器超溫

 

鍋爐采用空氣分級(jí)低氮燃燒技術(shù)改造后，一方面，燃燒延遲，火焰中心上移，爐膛出口煙溫上升，鍋爐的過(guò)熱汽溫、再熱汽溫上升，對(duì)于原來(lái)存在過(guò)熱汽溫、再熱汽溫超設(shè)計(jì)值的問(wèn)題則加劇，過(guò)、再熱減溫水量增加。而另一方面，主燃區(qū)溫度降低，爐內(nèi)溫度分布更加均勻，對(duì)于原來(lái)爐膛水冷壁的沾污結(jié)渣情況嚴(yán)重的則會(huì)改善，水冷壁吸熱增加，爐膛出口煙溫降低，過(guò)熱器溫升、再熱器溫升下降，對(duì)于原來(lái)存在過(guò)熱汽溫、再熱汽溫低的問(wèn)題則更達(dá)不到超設(shè)計(jì)值。

 

低氮燃燒技術(shù)改造后，產(chǎn)生鍋爐過(guò)熱器減溫水量增大的問(wèn)題較多，因?yàn)槊悍廴紵^(guò)程延長(zhǎng)，加之采用的燃盡風(fēng)，爐膛出口煙氣溫度升高；同時(shí)爐膛溫度下降，爐膛水冷壁輻射吸熱量減少，對(duì)流受熱面的吸熱份額增加，導(dǎo)致過(guò)熱器減溫水量增加。

 

3.3爐內(nèi)燃燒工況變差，配煤、配風(fēng)、穩(wěn)燃性能下降

 

因采用低溫、低氧燃燒，爐膛溫度下降，煤粉在低溫缺氧情況下著火推遲,同時(shí)燃燼能力下降，爐內(nèi)燃燒工況較改造前變差，改造前原采用的配煤、配風(fēng)方式很大程度上不適用，對(duì)鍋爐的蒸汽參數(shù)、飛灰爐渣、排煙溫度、熱工品質(zhì)等指標(biāo)產(chǎn)生新的影響，同時(shí)鍋爐低負(fù)荷穩(wěn)燃能力下降。

 

3.4熱工自動(dòng)控制性能下降，蒸汽參數(shù)波動(dòng)大，機(jī)組AGC響應(yīng)速率慢

 

低氮燃燒器改造后，在同一煤種下同負(fù)荷下，由于燃料在爐內(nèi)燃燒反應(yīng)減緩，各級(jí)受熱面的煙溫分布和吸熱量發(fā)生變化，具體表現(xiàn)有，熱工自動(dòng)控制遲緩和過(guò)調(diào)現(xiàn)象明顯增加，導(dǎo)致蒸汽參數(shù)波動(dòng)大；對(duì)于一些區(qū)域，對(duì)機(jī)組AGC響應(yīng)速率要求較高，往往出現(xiàn)AGC響應(yīng)速率遲緩，不能滿(mǎn)足電網(wǎng)的要求。主要原因是熱工的控制系統(tǒng)定值、控制曲線沒(méi)有進(jìn)行相應(yīng)的優(yōu)化調(diào)整，如：原靜態(tài)、動(dòng)態(tài)負(fù)荷—煤量控制曲線，制粉系統(tǒng)冷、熱風(fēng)門(mén)解耦控制系統(tǒng)，減溫水自動(dòng)控制系統(tǒng)；一次調(diào)頻鍋爐主控前饋系統(tǒng)。

 

3.5燃燒器上部水冷壁區(qū)域高溫腐蝕加劇，過(guò)熱器產(chǎn)生結(jié)焦

 

鍋爐水冷壁高溫腐蝕現(xiàn)象在對(duì)沖燃燒和“W”火焰燃燒鍋爐上較為突出，主要是燃燒器區(qū)水冷壁存在著較強(qiáng)的還原性氣氛如CO、H2S等，燃燒區(qū)域氧含量在2%以下會(huì)產(chǎn)生大量CO，由于低氮燃燒其中采用了低氧燃燒，勢(shì)必會(huì)使增加CO的產(chǎn)生，加劇水冷壁區(qū)域高溫腐蝕。

 

因增加了高位燃盡風(fēng)，在總風(fēng)量不變的情況下，二次風(fēng)量減小，導(dǎo)致煤粉缺氧燃燒，一次風(fēng)與二次風(fēng)摻混時(shí)間都發(fā)生推遲,使得爐內(nèi)煤粉燃燒過(guò)程拉長(zhǎng)，爐膛火焰中心上移,相應(yīng)爐膛出口煙溫升高，未能燃燼的成分隨氣流上升到上部區(qū)域與燃盡風(fēng)等強(qiáng)烈混合，在此區(qū)域開(kāi)始劇烈燃燒，造成此區(qū)域溫度高，容易引起過(guò)熱器超溫、結(jié)焦和積灰。

 

3.6鍋爐煤種適應(yīng)性變差

 

低氮燃燒器改造后，經(jīng)過(guò)燃燒優(yōu)化調(diào)整，在一定程度上能使NOx的排放水平和鍋爐經(jīng)濟(jì)性取得較好匹配，但鍋爐燃用煤種發(fā)生變化后，原先鍋爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)的平衡關(guān)系旋即被打破，如：高熱值、高揮發(fā)分煤種時(shí)，NOx的排放濃度雖略有增加但較易調(diào)整控制，也伴隨著出現(xiàn)燃燒器噴口易結(jié)焦、過(guò)熱器易超溫、過(guò)熱減溫水量增加等現(xiàn)象；當(dāng)燃用劣質(zhì)煤或水分偏大的煤種時(shí),NOx的排放濃度雖略有降低但調(diào)整控制較困難，特別是上層燃燒器煤質(zhì)較差時(shí),再熱器超溫情況明顯增加等。

 

 

目前，燃煤電廠鍋爐低氮燃燒技術(shù)尚未全部完成改造，同時(shí)該技術(shù)的應(yīng)用中出現(xiàn)的問(wèn)題正逐漸暴露，根據(jù)已發(fā)現(xiàn)問(wèn)題，研究對(duì)策如下：

 

4.1改造前的充分評(píng)估

 

鍋爐的排放指標(biāo)尤其是NOx的排放濃度與煤種、鍋爐選型、燃燒器型式密切相關(guān)，對(duì)于在運(yùn)鍋爐，爐型已確定，但由于近年來(lái)，燃煤電廠為了增加營(yíng)利能力和應(yīng)對(duì)多變電煤的市場(chǎng)，鍋爐燃用的煤質(zhì)大多進(jìn)行摻混且劣于原設(shè)計(jì)煤種，因此低氮燃燒技術(shù)改造前，首先應(yīng)充分評(píng)估鍋爐現(xiàn)有主要燃用煤種和常用煤種，在改造可行性論證中由于煤種選定不當(dāng)造成改造后NOx減排效果不明顯并產(chǎn)生新的問(wèn)題的不乏其數(shù)，其次是對(duì)在運(yùn)鍋爐進(jìn)行摸底試驗(yàn)，充分評(píng)估鍋爐運(yùn)行中存在的燃燒性能、蒸汽參數(shù)、受熱面壁溫、結(jié)焦結(jié)渣、運(yùn)行調(diào)整、熱工自動(dòng)等方面的問(wèn)題，提出科學(xué)合理改造預(yù)期目標(biāo)，權(quán)衡鍋爐經(jīng)濟(jì)指標(biāo)和環(huán)保指標(biāo)，并通過(guò)改造有效改善現(xiàn)有存在的問(wèn)題。

 

4.2科學(xué)的燃燒運(yùn)行優(yōu)化調(diào)整

 

鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后，燃燒器的型式已確定，但對(duì)于不同的煤種，燃燒條件的不同、鍋爐負(fù)荷的不同、燃燒溫度的變化、所需的空氣量不同，NOx的生成量將會(huì)變化，所以鍋爐運(yùn)行方式將起主導(dǎo)作用，因此降低NOx排放量的主要措施是燃燒優(yōu)化調(diào)整，并且在滿(mǎn)足環(huán)保排放要求的前提下要*大程度兼顧運(yùn)行經(jīng)濟(jì)性。具體措施如下：

 

4.2.1爐內(nèi)分層配煤混燒

 

結(jié)合鍋爐的配煤摻燒，在兼顧排放濃度、穩(wěn)燃等方面條件下*大程度消化經(jīng)濟(jì)煤種，建議煙煤宜在配置下層燃燒器保鍋爐穩(wěn)燃；褐煤揮發(fā)分高宜配置在中間層燃燒器低氧燃燒可控制NOx的產(chǎn)生；貧煤宜配置在上層燃燒器有利于著火和二次分級(jí)燃燒。同時(shí)各磨煤機(jī)應(yīng)根據(jù)不同煤種確定其合理的經(jīng)濟(jì)煤粉細(xì)度。

 

4.2.2根據(jù)煤種、負(fù)荷配風(fēng)

 

額定負(fù)荷工況下，煙煤揮發(fā)分高在下層燃燒器主要用于穩(wěn)燃，宜配中等風(fēng)，如配以大風(fēng)量則不利于控制NOx的產(chǎn)生和整個(gè)爐內(nèi)的低氧燃燒；褐煤若配以大風(fēng)量則NOx的生成量較大，宜少配風(fēng)；貧煤、無(wú)煙煤揮發(fā)分低，為確保燃燼宜多配風(fēng)?？紤]穩(wěn)燃、低氧、分級(jí)，配風(fēng)方式宜采用縮腰倒寶塔型，即：下層風(fēng)門(mén)開(kāi)度30-50%，中間風(fēng)門(mén)開(kāi)度不宜小于10%，上層風(fēng)門(mén)開(kāi)度50-70%，不建議SOFA風(fēng)門(mén)開(kāi)度長(zhǎng)期在100%。當(dāng)負(fù)荷降低時(shí)，在保證穩(wěn)燃的基礎(chǔ)上經(jīng)濟(jì)煤種摻配比例可增大，對(duì)控制NOx的產(chǎn)生有利。

 

4.2.3優(yōu)化控制鍋爐運(yùn)行氧量

 

燃料在鍋爐燃燒中氧量的大小的控制，不僅影響鍋爐運(yùn)行的經(jīng)濟(jì)性，更為重要的是對(duì)NOx產(chǎn)生的控制起著決定性作用；鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后，更應(yīng)對(duì)低氧燃燒有明確

 

的認(rèn)識(shí)，額定負(fù)荷工況下，燃用貧煤、無(wú)煙煤爐膛氧量宜控制在3.5-4%，燃用煙煤爐膛氧量宜控制在2.5-3%，燃用褐煤爐膛氧量宜控制在2%，低負(fù)荷運(yùn)行時(shí)爐膛氧量宜在基礎(chǔ)上增加1%。

 

4.2.4優(yōu)化熱工自動(dòng)控制

 

鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后，燃料在爐內(nèi)燃燒過(guò)程相對(duì)延緩和延長(zhǎng)，熱工的控制系統(tǒng)定值、控制曲線應(yīng)做相應(yīng)的優(yōu)化調(diào)整。在改造后鍋爐實(shí)際運(yùn)行情況中發(fā)現(xiàn)，在機(jī)組增加負(fù)荷時(shí)，風(fēng)量調(diào)節(jié)明顯滯后于煤量的變化，汽溫快速升高；減負(fù)荷時(shí)，煤量調(diào)節(jié)明顯滯后于風(fēng)量的變化，汽溫快速下降；存在主汽壓力和主再熱汽溫大幅波動(dòng)的現(xiàn)象，氧量自動(dòng)的投入明顯不協(xié)調(diào)。因此，應(yīng)優(yōu)化原靜態(tài)、動(dòng)態(tài)負(fù)荷—煤量控制曲線，優(yōu)化制粉系統(tǒng)冷、熱風(fēng)門(mén)解耦控制，優(yōu)化減溫水自動(dòng)控制系統(tǒng)，增加一次調(diào)頻鍋爐主控前饋，優(yōu)化負(fù)荷響應(yīng)能力。

 

4.2.5水冷壁噴涂防結(jié)焦、腐蝕材料

 

鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后，原先結(jié)焦嚴(yán)重的鍋爐，因主燃區(qū)的溫度下降較多，爐內(nèi)溫度分布更加均勻，水冷壁的沾污結(jié)渣情況會(huì)有很大改善；另外通過(guò)配煤摻燒、優(yōu)化磨煤機(jī)組合方式也可有效改善水冷壁的沾污結(jié)渣情況；在爐底噴灑防結(jié)焦劑在一些鍋爐上應(yīng)用也較好。

 

對(duì)于對(duì)沖燃燒和“W”火焰燃燒鍋爐的高溫腐蝕，可將側(cè)墻部分水冷壁鰭片去掉,通入一定量的二次風(fēng),降低側(cè)墻水冷壁附近的氧化性氣氛,高溫腐蝕得到緩解。目前，在水冷壁上噴涂防腐蝕材料也可起到有效防腐作用。

 

4.2.6持續(xù)燃燒優(yōu)化調(diào)整

 

鍋爐低氮燃燒技術(shù)改造后，除與燃用煤種有關(guān)外，主要與鍋爐的運(yùn)行方式有關(guān)，鍋爐運(yùn)行氧量、配風(fēng)方式、磨煤機(jī)運(yùn)行組合方式等在煤種變化和負(fù)荷變化后都要進(jìn)行摸索優(yōu)化，根據(jù)鍋爐燃燒優(yōu)化調(diào)整試驗(yàn)，當(dāng)煤質(zhì)有較大變化后，一般需近兩個(gè)月的調(diào)整，才能摸索出環(huán)保排放指標(biāo)和運(yùn)行經(jīng)濟(jì)指標(biāo)均兼顧的規(guī)律，因此持續(xù)燃燒優(yōu)化調(diào)整是必不可少。

 

 

由于鍋爐低氮燃燒器改造投運(yùn)時(shí)間不長(zhǎng)，問(wèn)題暴露的還不完全，同時(shí)我們對(duì)問(wèn)題的認(rèn)識(shí)還不充分，對(duì)處理問(wèn)題的經(jīng)驗(yàn)還不足，為緩解燃煤發(fā)電廠的環(huán)保壓力，降NOx的減排技術(shù)沿需進(jìn)一步研究和發(fā)展，環(huán)保設(shè)施的水平需進(jìn)一步提升，更為重要的是在新的減排技術(shù)和環(huán)保設(shè)施應(yīng)用后產(chǎn)生的問(wèn)題處理能力要進(jìn)一步提升，為燃煤發(fā)電廠的可持續(xù)發(fā)展?fàn)幦「蟮沫h(huán)保效益。